Výpočet príkladu postrekovacieho hasiaceho systému. Hydraulický výpočet vodných hasiacich zariadení

Ministerstvo školstva a vedy Ruskej federácie

Štátna letecká technická univerzita v Ufe

Katedra "Požiarnej bezpečnosti"

Sídelné a grafické práce

Téma: Výpočet automatického vodného hasiaceho zariadenia

vedúci:

asistent oddelenia

"Požiarna bezpečnosť" Gardanova E.V.

exekútor

žiacka skupina PB-205 ccm

Gafurová R.D.

Učiteľská kniha č. 210149

Ufa, 2012

Cvičenie

V tejto práci je potrebné vykonať axonometrickú schému automatického vodného hasiaceho systému s uvedením rozmerov a priemerov častí potrubia, umiestnenia postrekovačov a potrebného vybavenia.

Vykonajte hydraulický výpočet pre zvolené priemery potrubia. Určite odhadovaný prietok automatického vodného hasiaceho zariadenia.

Vypočítajte tlak, ktorý by mala čerpacia stanica poskytnúť, a vyberte zariadenie pre čerpaciu stanicu.

inštalácia hasiaceho potrubia tlak

anotácia

RGR na kurze "Priemyselná a požiarna automatika" je zameraný na riešenie špecifických problémov pri inštalácii a údržbe zariadení požiarnej automatiky.

Tento príspevok ukazuje spôsoby aplikácie teoretických poznatkov pri riešení inžinierskych problémov pri tvorbe systémov požiarnej ochrany budov.

Počas práce:

študoval technickú a regulačnú dokumentáciu upravujúcu projektovanie, inštaláciu a prevádzku hasiacich zariadení;

technika technologických výpočtov je daná na zabezpečenie požadovaných parametrov hasiaceho zariadenia;

sú uvedené pravidlá pre aplikáciu technickej literatúry a regulačných dokumentov o vytváraní systémov požiarnej ochrany.

Realizácia RGR prispieva k rozvoju zručností žiakov samostatná práca a formovanie tvorivého prístupu k riešeniu inžinierskych problémov pri tvorbe protipožiarnych systémov budov.

anotácia

Úvod

Počiatočné údaje

Výpočtové vzorce

Základné princípy činnosti hasiaceho zariadenia

1 Princíp činnosti čerpacej stanice

2 Princíp činnosti inštalácie postrekovača

Projektovanie vodného hasiaceho zariadenia. Hydraulický výpočet

Výber vybavenia

Záver

Bibliografia

Úvod

Najrozšírenejšie sú v súčasnosti automatické vodné hasiace systémy. Používajú sa na veľkých plochách na ochranu obchodných a polyfunkčných centier, administratívnych budov, športových areálov, hotelov, podnikov, garáží a parkovísk, bánk, energetických zariadení, vojenských a účelových objektov, skladov, obytných budov a chát.

V mojej verzii úlohy je prezentovaný objekt na výrobu alkoholov, éterov s úžitkovými miestnosťami, ktorý v súlade s odsekom 20 tabuľky A.1 prílohy A súboru pravidiel 5.13130.2009 bez ohľadu na oblasť , mal by mať automatický systém hasenie požiaru. Nie je potrebné vybaviť zvyšné technické miestnosti zariadenia v súlade s požiadavkami tejto tabuľky automatickým hasiacim systémom. Steny a stropy sú železobetónové.

Hlavnými typmi požiarneho zaťaženia sú alkoholy a étery. V súlade s tabuľkou sa rozhodneme, že na hasenie je možné použiť roztok penidla.

Hlavné požiarne zaťaženie v objekte s výškou miestnosti 4 metre pochádza zo zóny opráv, ktorá v súlade s tabuľkou Prílohy B súboru pravidiel 5.13130.2009 patrí do skupiny miestností 4.2 v zmysle stupeň rizika vzniku požiaru v závislosti od ich funkčného účelu a požiarneho zaťaženia horľavých materiálov.

V objekte pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru v zmysle SP 5.13130.2009 a výbušné zóny v súlade s PUE sa nenachádzajú žiadne priestory kategórie A a B.

Na hasenie prípadných požiarov v objekte, s prihliadnutím na dostupné horľavé zaťaženie, je možné použiť roztok penového koncentrátu.

Pre vybavenie zariadenia na výrobu alkoholov, éterov zvolíme automatické penové hasiace zariadenie typu postrekovač naplnený roztokom penidla. Penotvorné prostriedky sú koncentrované vodné roztoky povrchovo aktívnych látok (tenzidov) určené na získanie špeciálnych roztokov zmáčadiel alebo peny. Použitie takýchto penotvorných činidiel pri hasení požiaru môže výrazne znížiť intenzitu horenia po 1,5-2 minútach. Spôsoby ovplyvnenia zdroja vznietenia závisia od typu penového koncentrátu použitého v hasiacom prístroji, ale základné princípy činnosti sú pre všetkých rovnaké:

v dôsledku skutočnosti, že pena má hmotnosť oveľa menšiu ako hmotnosť akejkoľvek horľavej kvapaliny, pokrýva povrch paliva, čím potláča požiar;

použitie vody, ktorá je súčasťou penotvorného činidla, umožňuje v priebehu niekoľkých sekúnd znížiť teplotu paliva na úroveň, pri ktorej je spaľovanie nemožné;

Pena účinne zabraňuje ďalšiemu šíreniu horúcich výparov vznikajúcich pri požiari, čím je opätovné zapálenie takmer nemožné.

Vďaka týmto vlastnostiam sa penové koncentráty aktívne používajú na hasenie požiarov v petrochemickom a chemickom priemysle, kde je vysoké riziko vznietenia horľavých a horľavých kvapalín. Tieto látky nepredstavujú hrozbu pre ľudské zdravie ani život a ich stopy sa z priestorov ľahko odstránia.

1. Počiatočné údaje

Hydraulický výpočet sa vykonáva v súlade s požiadavkami SP 5.13130.2009 „Hasiace a poplašné zariadenia. Konštrukčné normy a pravidlá“ podľa metodiky uvedenej v prílohe B.

Chránený objekt je objem miestnosti 30x48x4m, v prepočte na obdĺžnik. Celková výmera objektu je 1440 m2.

Počiatočné údaje na výrobu alkoholov, éterov v súlade s určitou skupinou priestorov nájdeme z tabuľky 5.1 tohto súboru pravidiel v časti „Zariadenia na hasenie požiarov vodou a penou“:

intenzita zavlažovania - 0,17 l / (s * m2);

plocha na výpočet spotreby vody - 180 m2;

minimálna spotreba vody hasiaceho zariadenia je 65 l / s;

maximálna vzdialenosť medzi postrekovačmi - 3 m;

zvolená maximálna plocha ovládaná jedným postrekovačom je 12 m2.

trvanie práce - 60 min.

Na ochranu skladu volíme zavlažovač SPO0-RUo (d) 0,74-R1 / 2 / P57 (68.79.93.141.182).V3-"SPU-15" softvér "SPETSAVTOMATIKA" s faktorom výkonu k = 0,74 (podľa k tým .dokumentácia k postrekovaču).

2. Výpočtové vzorce

Odhadovaný prietok vody diktovacím postrekovačom umiestneným v diktovanej chránenej zavlažovanej oblasti je určený vzorcom

kde q1 - prietok FTA diktatívnym postrekovačom, l / s, - koeficient výkonu postrekovača, meraný podľa technickej dokumentácie k výrobku, l / (s MPa0,5);

P - tlak pred sprinklerom, MPa.

Prietok prvého diktovacieho postrekovača je vypočítaná hodnota Q1-2 v úseku L1-2 medzi prvým a druhým postrekovačom

Priemer potrubia v úseku L1-2 je určený projektantom alebo určený vzorcom

kde d1-2 je priemer medzi prvým a druhým postrekovačom potrubia, mm;

μ - prietokový koeficient, - rýchlosť vody, m/s (nemala by presiahnuť 10 m/s).

Priemer sa zväčší na najbližšiu nominálnu hodnotu v súlade s GOST 28338.

Tlaková strata P1-2 v úseku L1-2 je určená vzorcom

kde Q1-2 je celkový prietok prvého a druhého postrekovača, l/s, t je špecifická charakteristika potrubia, l6/s2;

A - špecifický odpor potrubia v závislosti od priemeru a drsnosti stien, c2 / l6.

Špecifický odpor a špecifické hydraulické charakteristiky potrubí pre potrubia (z uhlíkatých materiálov) rôznych priemerov sú uvedené v Tabuľka B.1<#"606542.files/image005.gif">

Hydraulická charakteristika radov, ktoré sú konštrukčne rovnaké, je určená zovšeobecnenou charakteristikou vypočítaného úseku potrubia.

Zovšeobecnená charakteristika I. radu sa určí z výrazu

Strata tlaku zapnutá oddiel a-b pre symetrické a asymetrické obvody nájdeme podľa vzorca.

Tlak v bode b bude

Рb=Pa+Pa-b.

Spotreba vody z radu II je určená vzorcom

Výpočet všetkých nasledujúcich riadkov, kým sa nezíska vypočítaný (skutočný) prietok vody a zodpovedajúci tlak, sa vykonáva podobne ako pri výpočte riadku II.

Schémy symetrického a asymetrického prstenca vypočítame podobne ako v slepej sieti, ale pri 50 % vypočítaného prietoku vody pre každý polkruh.

3. Základné princípy činnosti hasiaceho zariadenia

Automatické hasiace zariadenie pozostáva z týchto hlavných prvkov: automatická čerpacia stanica na hasenie požiarov so systémom prívodných (sacích) a prívodných (tlakových) potrubí; - riadiace jednotky so systémom prívodných a rozvodných potrubí s inštalovanými postrekovačmi.

1 Princíp činnosti čerpacej stanice

V pohotovostnom režime prevádzky sú prívodné a rozvodné potrubia sprinklerových zariadení neustále naplnené vodou a sú pod tlakom, čím je zabezpečená stála pripravenosť na hasenie požiaru. Pumpa sa zapne, keď sa vypne tlakový alarm.

V prípade požiaru, keď tlak na pomocnom čerpadle (v prívodnom potrubí) klesne, keď sa spustí tlakový alarm, zapne sa pracovné požiarne čerpadlo, ktoré poskytuje plný prietok. Súčasne, keď je zapnuté požiarne čerpadlo, je do systému odoslaný signál požiarneho poplachu požiarna bezpečnosť objekt.

Ak sa elektrický motor pracovného požiarneho čerpadla nezapne alebo čerpadlo neposkytuje požadovaný tlak, po 10 s sa zapne elektromotor záložného požiarneho čerpadla. Impulz na zapnutie pohotovostného čerpadla je dodávaný z tlakového spínača inštalovaného na tlakovom potrubí pracovného čerpadla.

Keď sa zapne funkčné požiarne čerpadlo, čerpadlo sa automaticky vypne. Po likvidácii zdroja požiaru sa manuálne zastaví prívod vody do systému, na čo sa vypnú požiarne čerpadlá a zatvorí sa ventil pred riadiacou jednotkou.

3.2 Princíp činnosti zariadenia postrekovača

Ak dôjde k požiaru v miestnosti chránenej sprinklerovou sekciou a teplota vzduchu stúpne nad 68 °C, tepelný uzáver (sklenená žiarovka) sprinklera sa zničí.z postrekovača sa dostane do miestnosti, tlak v sieti klesne. Pri poklese tlaku o 0,1 MPa sa spustia tlakové alarmy inštalované na tlakovom potrubí a vydá sa impulz na zapnutie pracovného čerpadla.

Čerpadlo odoberá vodu z mestskej vodovodnej siete, obchádza vodomernú jednotku a dodáva ju do potrubného systému hasiaceho zariadenia. V tomto prípade sa džokejové čerpadlo automaticky vypne. V prípade požiaru na jednom z poschodí, detektory prietoku kvapaliny duplikujú signály o prevádzke vodného hasiaceho zariadenia (čím identifikujú miesto požiaru) a súčasne vypnú napájací systém príslušného poschodia. .

Súčasne s automatickým zapnutím hasiaceho zariadenia sú signály o požiari, zapnutí čerpadiel a spustení zariadenia v príslušnom smere prenášané do miestnosti hasičskej stanice s nepretržitým pobytom prevádzkového personálu. V tomto prípade je svetelný alarm sprevádzaný zvukom.

4. Navrhovanie vodného hasiaceho zariadenia. Hydraulický výpočet

Hydraulický výpočet sa vykonáva pre najvzdialenejší a vysoko umiestnený ("diktujúci") postrekovač zo stavu prevádzky všetkých postrekovačov, najvzdialenejší od prívodu vody a namontovaný na vypočítanej ploche.

Naplánujeme trasu potrubnej siete a rozmiestnenie postrekovačov a na hydraulickom pláne AFS vyberieme diktovanú chránenú zavlažovanú plochu, na ktorej je diktovaný postrekovač umiestnený a vykonáme hydraulický výpočet AFS.

Stanovenie odhadovaného prietoku vody v chránenom území.

Určenie prietoku a tlaku pred "diktujúcim postrekovačom" (prietok v bode 1 v diagrame v dodatku 1) sa určuje podľa vzorca:

=k √ H

Prietok "diktujúceho" postrekovača musí poskytovať normatívnu intenzitu zavlažovania, preto:

min = I*S=0,17 * 12 = 2,04 l/s, takže Q1 ≥ 2,04 l/s

Poznámka. Pri výpočte je potrebné vziať do úvahy počet postrekovačov chrániacich vypočítanú plochu. Na predpokladanej ploche 180 m2 sú 4 rady po 5 a 4 postrekovače, celková spotreba musí byť najmenej 60 l / s (pozri tabuľku 5.2 SP 5.13130.2009 pre skupinu 4.2 priestorov). Pri výpočte tlaku pred „diktujúcim“ sprinklerom je teda potrebné vziať do úvahy, že na zabezpečenie minimálneho požadovaného prietoku hasiaceho zariadenia bude prietok (a tým aj tlak) každého postrekovača sa musí zvýšiť. To znamená, že v našom prípade, ak sa prietok z postrekovača rovná 2,04 l / s, potom sa celkový prietok 18 postrekovačov bude približne rovnať 2,04 * 18 = 37 l / s a ​​berúc do úvahy rozdielny tlak pred postrekovačmi to bude o niečo viac, no táto hodnota nezodpovedá požadovanému prietoku 65 l/s. Tlak pred postrekovačom je teda potrebné voliť tak, aby celkový prietok 18 postrekovačov umiestnených na výpočtovej ploche bol väčší ako 65 l/s. Pre toto: 65/18=3,611, t.j. prietok diktovacieho postrekovača musí byť väčší ako 3,6 l/s. Po vykonaní niekoľkých variantov výpočtov v návrhu určíme požadovaný tlak pred "diktujúcim" postrekovačom. V našom prípade H=24 m.w.s.=0,024 MPa.

(1) =k√H= 0,74√24= 3,625 l/s;

Priemer potrubia v rade vypočítame podľa nasledujúceho vzorca:

Odkiaľ sa dostaneme pri prietoku vody 5 m / s, hodnotu d \u003d 40 mm a pre rezervu vezmeme hodnotu 50 mm.

Strata hlavy v úseku 1-2: dH(1-2)= Q(1)*Q(1)*l(1-2)/Km= 3,625*3,625*6/110=0,717 m.w.s.= 0,007 MPa;

Na určenie prietoku z 2. zavlažovača vypočítame tlak pred 2. zavlažovačom:

H(2)=H(l)+dH(l-2)=24+0,717=24,717 m.h.s.

Prietok z 2. postrekovača: Q(2) =k √ H= 0,74√24,717= 3,679 l/s;

Strata hlavy v úseku 2-3: dH(2-3)= (Q(1) + Q(2))*(Q(1) + Q(2))*l(2-3) / Km= 7,304* 7,304 * 1,5 / 110 \u003d 0,727 m. S;

Hlava v bode 3: H(3)=H(2)+ dH(2-3)= 24,717 + 0,727 = 25,444 m.w.s;

Celková spotreba pravej vetvy prvého radu sa rovná Q1 + Q2 = 7,304 l/s.

Keďže pravá a ľavá vetva prvého radu sú konštrukčne totožné (po 2 postrekovačoch), prietok ľavej vetvy bude tiež 7,304 l/s. Celkový prietok prvého radu je rovný Q I =14,608 l/s.

Prietok v bode 3 je rozdelený na polovicu, pretože prívodné potrubie je urobené ako slepé. Preto sa pri výpočte tlakovej straty v časti 4-5 bude brať do úvahy prietok v prvom rade. Q(3-4) = 14,608 l/s.

Pre hlavné potrubie sa použije hodnota d=150 mm.

Strata hlavy v sekcii 3-4:

(3-4) \u003d Q (3) * Q (3) * l (3-4) / Km \u003d 14,608 * 14,608 * 3 / 36920 \u003d 0,017 m. S;

Hlava v bode 4: H(4)=H(3)+ dH(3-4)= 25,444 + 0,017 = 25,461 m. S;

Na určenie spotreby 2. radu je potrebné určiť koeficient B:

To znamená, že B = Q(3) x Q(3)/H(3) = 8,39

Spotreba 2. riadku sa teda rovná:

II= √8, 39*24,918= 14,616 l/s;

Celkový prietok z 2 radov: QI + QII = 14,608 + 14,616 = 29,224 l / s;

Podobne zisťujem (4-5)=Q(4)*Q(4)*l(4-5)/Km= 29,224 *29,224*3/36920=0,069 m.v. S;

Hlava v bode 5: H(5)=H(4)+ dH(4-5)= 25,461 + 0,069 = 25,53 m. S;

Keďže ďalšie 2 riadky sú asymetrické, zistíme spotrebu 3. radu nasledovne:

To znamená, že B= Q(1)*Q(1)/H(4)= 3,625*3,625/25,461=0,516 leva= √0,516* 25,53= 3,629 l/s; (5)= 14,616 + 3,624 = 18. s= Q(5)*Q(5)/H(5)=13,04III= √13,04* 25,53= 18,24 l/s;

Celková spotreba 3 riadkov: Q (3 riadky) = 47,464 l / s;

Strata hlavy v úseku 5-6: (5-6) \u003d Q (6) * Q (6) * l (5-6) / Km \u003d 47,464 * 47,464 * 3 / 36920 \u003d 0,183 m. S;

Hlava v bode 6: H(6)=H(5)+ dH(5-6)= 25,53 + 0,183 = 25,713 m. S;

IV= √13,04 * 25,713= 18,311 l/s;

Celkový prietok zo 4 radov: Q(4 riadky) = 65,775 l/s;

Vypočítaný prietok je teda 65,775 l/s, čo zodpovedá požiadavkám regulačných dokumentov >65 l/s.

Požadovaný tlak na začiatku inštalácie (v blízkosti požiarneho čerpadla) sa vypočíta z nasledujúcich komponentov:

tlak pred "diktujúcim" postrekovačom;

tlaková strata v rozvodnom potrubí;

tlaková strata v prívodnom potrubí;

strata tlaku v riadiacej jednotke;

rozdiel medzi značkami čerpadla a "diktujúceho" postrekovača.

Strata hlavy v riadiacej jednotke:

.water.st,

Požadovaný tlak, ktorý musí čerpacia jednotka poskytnúť, je určený vzorcom:

tr \u003d 24 + 4 + 8,45 + (9,622) * 0,2 + 9,622 \u003d 47,99 m.w.s. \u003d 0,48 MPa

Celková spotreba vody na hasenie postrekovačom: (4 rady) = 65,775 l / s = 236,79 m3 / h

Potrebný tlak:

tr \u003d 48 m.w.s. \u003d 0,48 MPa

5. Výber zariadenia

Výpočty boli realizované s prihliadnutím na zvolený zavlažovač SPOO-RUoO,74-R1/2/R57.VZ-"SPU-15"-bronz s výtokovým priemerom 15 mm.

S prihliadnutím na špecifiká zariadenia (unikátny polyfunkčný objekt s masívnym pobytom ľudí) vzniká komplexný systém potrubných rozvodov vnútorného požiarne vodovodné potrubie, čerpacia jednotka je zvolená s rezervou dodávaného tlaku.

Doba hasenia je 60 minút, to znamená, že treba dodať 234 000 litrov vody.

Konštrukčné rozhodnutie vyberá čerpadlo Irtysh-TSMK 150/400-55/4 s rýchlosťou 1500 ot./min., ktoré má rezervu vo V=48 m.w.s aj v Q čerpadla=65m.

Prevádzkové charakteristiky čerpadla sú znázornené na obrázku.

Záver

Tento RGR prezentuje výsledky študovaných metód navrhovania automatických hasiacich zariadení a výpočty potrebné na navrhovanie automatického hasiaceho zariadenia.

Podľa výsledkov hydraulického výpočtu bolo určené umiestnenie postrekovačov tak, aby sa dosiahol prietok vody na hasenie požiaru v chránenom priestore - 65 l/s. Na zabezpečenie normatívnej intenzity závlahy je potrebný tlak 48 m.c.

Zariadenie pre inštalácie sa vyberá na základe normatívnej minimálnej hodnoty intenzity zavlažovania, vypočítaných prietokov a požadovaného tlaku.

Bibliografia

1 SP 5.13130.2009. Požiarne poplachové a hasiace zariadenia sú automatické. Dizajnové normy a pravidlá.

Federálny zákon č. 123 – FZ „Technické predpisy o požiadavkách na požiarnu bezpečnosť“ z 22. júla 2008

Projektovanie vodných a penových automatických hasiacich zariadení / L.M. Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; pod všeobecným vyd. N.P. Kopylov. - M: VNIIPO EMERCOM Ruskej federácie, 2002.-413 s.

Internetové stránky výrobcov požiarnej techniky

Prečo voda nehasne?

Odborné posúdenie chýb pri hydraulickom výpočte automatického vodného hasiaceho zariadenia (AUVPT).

Ako často pri pokusoch o optimalizáciu pri projektovaní, mnohí „špecialisti“ skončia s veľmi neefektívnym vodným hasiacim zariadením.

Tento článok predstavuje niektoré z postrehov autora o jemnostiach hydraulického výpočtu vodných hasiacich zariadení a chybách, ktorým je potrebné sa vyhnúť pri jeho skúmaní. Uvádza sa čiastočná analýza existujúcej oficiálnej metodiky výpočtu a niektoré závery z našich vlastných skúseností s projektovaním.

1. Grafy a grafy namiesto výpočtov.

Mnoho konštruktérov mylne určuje tlak (P) na diktovanej náplni výpočtom v závislosti od koeficientu plnenia (Kpr.) a požadovaného prietoku (Q) tejto náplne. V tomto prípade sa požadovaná Spotreba odoberie vynásobením normatívnej intenzity plochou chránenou postrekovačom, ktorá je uvedená v pase tohto postrekovača.

Napríklad, ak je požadovaná intenzita 0,08 l/s na 1 m2 a plocha chránená postrekovačom je 12 m2, potom sa predpokladá prietok postrekovača 0,96 l/s. A tlak potrebný na postrekovač sa vypočíta podľa vzorca P \u003d (d / 10 * Kpr.) l2.

Táto možnosť by bola správna, ak by celý objem vody opúšťajúcej postrekovač dopadal len na jeho chránený priestor a zároveň by bol rovnomerne rozmiestnený po celej danej ploche.

Ale v skutočnosti je časť vody z postrekovača distribuovaná mimo oblasti chránenej postrekovačom. Pre správne určenie tlaku na diktačnom postrekovači je preto potrebné použiť len závlahové schémy alebo pasportové údaje, ktoré udávajú, aký tlak treba pred postrekovačom vytvoriť, aby poskytoval požadovanú intenzitu v chránenom oblasť.

Táto požiadavka je špecifikovaná v 1. časti odseku B.1.9 dodatku "B" k SP 5.13130:

"...určuje sa s prihliadnutím na normatívnu intenzitu zavlažovania a výšku zavlažovača podľa schém zavlažovania alebo pasportných údajov, tlak, ktorý musí byť zabezpečený na diktujúcom zavlažovači...".

2. Prečo diktujúci zavlažovač nie je hlavný?

Prietok celej sekcie sa často určuje jednoduchým vynásobením minimálnej chránenej plochy (špecifikovanej v tabuľke 5.1 SP 5.13130 ​​pre postrekovač AFS) štandardnou intenzitou alebo jednoducho minimálnym požadovaným prietokom uvedeným v tabuľkách 5.1, 5.2, 5.3 z SP 5.13130.

Aj keď v súčasnosti je v súlade s metodikou výpočtu uvedenou v prílohe „B“ k SP 5.13130 ​​najprv potrebné správne určiť prietok najvzdialenejšieho a vysoko položeného postrekovača (diktujúceho postrekovača), potom vypočítať tlakovú stratu. v úseku od diktovaného zavlažovača po ďalší potom s prihliadnutím na tieto straty vypočítajte tlak na druhom zavlažovači (predsa len na ňom bude tlak väčší ako na diktovanom). Tie. je potrebné určiť prietok každého postrekovača umiestneného na ploche chránenej touto inštaláciou. Zároveň treba brať do úvahy, že spotreba postrekovačov inštalovaných na rozvodnej sieti stúpa so vzdialenosťou od diktujúceho postrekovača, pretože tlak na ne sa tiež zvyšuje, keď sa blížia k umiestneniu riadiacej jednotky.

Ďalej je potrebné spočítať spotrebu všetkých sprinklerov spadajúcich do chráneného priestoru pre túto skupinu priestorov a porovnať túto spotrebu s minimálnym (normatívnym) prietokom uvedeným v tabuľkách 5.1, 5.2, 5.3 SP 5.13130. Ak je vypočítaný prietok menší ako štandardný, potom sa musí vo výpočte pokračovať (berúc do úvahy následné postrekovače umiestnené na potrubiach), kým skutočný prietok neprekročí štandardný.

3. Nie všetky trysky sú rovnaké...

Podobne je to aj pri stanovení nákladov na požiarne hydranty pri návrhu kombinovaného vodného hasiaceho zariadenia a vnútorného požiarneho vodovodu.

Primárne sa náklady na požiarne hydranty určujú podľa tabuliek 1 a 2 SP 10.13130 ​​v závislosti od účelu objektu a jeho parametrov (počet podlaží, objem, stupeň požiarnej odolnosti a kategória). Ale v druhom odseku článku 4.1.1 SP 10.13130 ​​sa uvádza, že „Spotreba vody na hasenie požiaru v závislosti od výšky kompaktnej časti prúdu a priemeru spreja by sa mala špecifikovať podľa tabuľky 3."

Napríklad pre verejnú budovu boli určené 2 prúdy 2,5 l / s. Ďalej podľa tabuľky 3 vidíme, že prietok 2,6 l/s je možné zabezpečiť pri dĺžke požiarnej hadice 10 m len pri tlaku 0,198 MPa pred ventilom požiarneho hydrantu DN65 a s koncovkou požiarnej hadice. priemer spreja 13 mm. To znamená, že predtým stanovený prietok pre každý požiarny hydrant (2,5 l/s) sa zvýši na minimálne 2,6 l/s.

Ďalej, ak máme viac ako jeden požiarny hydrant (dva alebo viac prúdov), potom analogicky s výpočtom sprinklerového zariadenia je potrebné vypočítať tlakovú stratu v úseku od prvého (diktovaného) požiarneho hydrantu po druhý. . Potom je potrebné určiť skutočný tlak, ktorý bude mať ventil druhého požiarneho hydrantu s prihliadnutím na jeho geometrickú výšku, dĺžku a priemer potrubia. Ak je tlak väčší ako na prvom PC, potom bude prietok druhého PC väčší. A ak je tlak menší, potom je potrebné vykonať zodpovedajúcu korekciu tlaku na prvom PC tak, aby tlak na ventile druhého PC zodpovedal predtým akceptovanému (aktualizovanému) podľa tabuľky 3 SP 10.13130.

Ak sú v systéme zapojené tri a viac požiarnych hydrantov (prúd), potom je výpočet takéhoto systému občas komplikovanejší a je veľmi prácne vykonávať ho ručne.

4. Pokuta za prekročenie rýchlosti.

Pri vykonávaní hydraulického výpočtu AUVPT je dôležité okrem výpočtu hlavných parametrov (tlak a prietok) vziať do úvahy niekoľko ďalších významných parametrov a uistiť sa, že sú tiež normálne. Napríklad nie je možné prekročiť maximálnu rýchlosť pohybu vody alebo roztoku penotvorného činidla v tlakových (prívodných, distribučných, prívodných) potrubiach viac ako 10 m / s a ​​pri nasávaní - viac ako 2,8 m / s.

Je potrebné poznamenať, že čím vyššia rýchlosť, tým vyššia rýchlosť prietoku, čo znamená, že pri výpočte, keď sa budete vzďaľovať od diktujúceho zavlažovača a približovať sa k riadiacemu uzlu, rýchlosť vo vetvách a radoch sa zvýši. V dôsledku toho priemery rozvodných potrubí brané na začiatku výpočtu pre odbočky s diktovacím sprinklerom nemusia spĺňať parametre rýchlosti pre odbočky na konci vypočítanej chránenej oblasti.

5. Toto je naša špajza, ale neskladujeme tu vôbec nič.

V súlade s poznámkami 1 a 2 dodatku „B“ k SP 5.13130:

"jeden. Skupiny priestorov sú definované podľa ich funkčného účelu. V prípadoch, keď nie je možné vybrať podobné výrobné zariadenia, by sa skupina mala určiť podľa kategórie priestorov.

Zdá sa, že je všetko jasné a spravidla nevyvoláva otázky. V ďalšej poznámke 3 sa však uvádza, že ak je sklad zabudovaný do budovy, ktorej priestory patria do 1. skupiny, tak parametre pre takéto (skladové) priestory treba brať podľa 2. skupiny priestorov.

Napríklad v obchodnom centre alebo bežnom obchode možno do 2. skupiny zaradiť takzvané špajze, technické miestnosti, šatníky, bielizeň a iné sklady, v ktorých je hodnota špecifického požiarneho zaťaženia od 181 do 1400 MJ / m2. (kategória VZ).

Ak sú teda označené miestnosti rôznych skupín chránené jednou hasiacou sekciou, projektant musí najskôr vykonať výpočet pre všetky miestnosti 1. skupiny, potom samostatne výpočty pre každú miestnosť 2. skupiny, potom zvoliť diktujúce parametre túto sekciu a nezabudnite upraviť tlak a spotrebu pre dizajnové sekcie, ktoré nie sú diktujúce.

Mimochodom, ďalej v poznámke 4 je uvedené, že ak miestnosť patrí do 2. skupiny miestností a hodnota špecifického požiarneho zaťaženia je viac ako 1400 MJ / m2. alebo viac ako 2200 MJ/m2, potom treba zvýšiť aj intenzitu závlahy 1,5, resp. 2,5 krát. Tento prípad viac súvisí so zariadeniami priemyselnej ochrany, ale vyžaduje, aby sa s výpočtom hasenia vodou súbežne vykonával výpočet kategórií priestorov s nebezpečenstvom výbuchu a požiaru.

6. A túto fajku možno ignorovať ...

Veľmi zriedkavá prax

Ide o výpočet tlakových strát v prívodnom potrubí (od riadiacej jednotky po výtlačné potrubie požiarneho čerpadla). Výpočet sa spravidla vykonáva v najlepšom prípade až po riadiacu jednotku, aj keď v závislosti od priemeru prívodného potrubia a počtu na ňom inštalovaných riadiacich jednotiek môžu byť tlakové straty v tejto časti pomerne významné.

7. Skokom.

Maximálna vzdialenosť medzi postrekovačmi sa často mylne preberá z tabuľky 5.1. SP 5.13130, t.j. 4 alebo 3 metre. Aby sa však zabezpečilo rovnomerné zavlažovanie, maximálna vzdialenosť medzi postrekovačmi (keď sú usporiadané do štvorca) by nemala presiahnuť stranu štvorca vpísanú do kruhu tvoreného oblasťou chránenou postrekovačom. Napríklad s chránenou oblasťou 12 metrov štvorcových. odhadovaná vzdialenosť medzi postrekovačmi bude len 2,76 metra.

8. Tri stovky v jednom pohári.

Výpočet počtu a priepustnosti trysiek na pripojenie mobilu hasičské vybavenie(hasičské autá), pričom sa berie do úvahy maximálny prietok vydaný jedným hasičským vozidlom na jednu takúto odbočku. Pointa je, že štandardné hasičské auto (napríklad cisterna AC-40 (130)) má odstredivé čerpadlo s prietokom 40 l/s, ale tento prietok môže dodať len cez dve tlakové potrubia (20 l/s na každé). Dokonca prepravované na cisterne požiarny monitor s prietokom 40 l/s je napojený aj na auto cez dve požiarne hadice.

9. Oheň nesmie byť v najvzdialenejšej miestnosti.

Nevykonáva sa žiadne porovnanie medzi požadovaným prietokom a tlakom v závislosti od polohy vypočítanej chránenej oblasti. Je potrebné zvážiť aspoň dve možnosti: v najvzdialenejšej časti úseku (ako je uvedené v metóde SP 5.130130), a naopak, v časti umiestnenej priamo v blízkosti riadiaceho uzla. Spravidla je v druhom prípade spotreba väčšia.

10. A na záver opäť o drnčovom závese ...

Drencherové závesy pripojené k potrubiam sprinklerového hasiaceho zariadenia sa zriedka počítajú v plnej výške a ich spotreba sa formálne berie rýchlosťou 1 l / s na 1 m takejto záclony. Zároveň sa vzdialenosti medzi povodňovými postrekovačmi tiež považujú za neprimerané a bez ohľadu na vzájomné pôsobenie susedných postrekovačov na každý chránený bod. Tu, rovnako ako pri výpočte inštalácie zavlažovača, je potrebné počítať so zvýšením prietoku každého zavlažovača pri vzďaľovaní sa od diktujúceho (smerom k umiestneniu riadiacej jednotky), spočítať tieto náklady, resp. potom opravte výsledný prietok s prihliadnutím na skutočný tlak v mieste spojenia potrubia záplavovej clony s inštaláciou spoločného potrubného systému.

Toto video ukazuje a analyzuje 10 bežných chýb, ktoré sa vyskytujú pri hydraulickom výpočte vodných hasiacich zariadení. Video v dvoch častiach. Celková doba trvania je cca 1 hodina.

1. Výpočet inštalácie postrekovača

Postup výpočtu zavlažovacích a záplavových zariadení je nasledujúci:

1. Podľa stupňa nebezpečenstva vzniku požiaru sa určuje skupina priestorov, ktorá zahŕňa projektované priestory, výrobný alebo technologický postup.

Pre požiarne zaťaženie 350 MJ m -2 akceptujeme 2. skupinu priestorov.

2. Stanovia sa požadované parametre vodného alebo penového hasiaceho zariadenia.

Pre 2. skupinu priestorov a hasiacu látku máme:

Intenzita zavlažovania J p najmenej 0,12 l/s m2;

Oblasť chránená jednou zavlažovacou klapkou F p; 12 m2;

Trvanie inštalácie, 60 minút;

Vzdialenosť medzi tlmičmi, L s, 4 m.

3. Požadovaný výkon postrekovača je určený vzorcom:

,

l/s

4. Požadovaný koeficient produktivity postrekovača je určený vzorcom:

,

kde h- voľná hlava pred zavlažovačom, predpokladá sa 5 m.

5. Podľa vypočítanej hodnoty požadovaného výkonového koeficientu sa zo stavu preberie priemer výtoku postrekovača K > Cr. súhlasiť K = 0,71, potom bude priemer výstupu 15 mm.

6. Tlak pred postrekovačom (generátorom) je určený podľa vzorca:

,

m.

7. Počet postrekovačov je určený vzorcom:

kde m- počet riadkov;

n- počet zavlažovačov v rade.

kde a a v- dĺžku a šírku chránenej miestnosti pred požiarom, a= 42 m; v= 14 m.

,

Počet postrekovačov zapojených do lokalizácie a hasenia požiaru je určený:

9. Vypracúva sa projektová schéma vodného hasiaceho zariadenia.

Pri vývoji schémy vedenia distribučného potrubia je potrebné usilovať sa o výber schémy, ktorá by zabezpečila zásobovanie vodou s najmenšou tlakovou stratou v sieti s čo najmenším priemerom potrubia.

Prijíma sa táto možnosť:

10. Vykonáva sa hydraulický výpočet vodovodnej inštalácie.

Hydraulický výpočet spočíva v určení parametrov hlavného vodovodu v závislosti od výšky rozvodných potrubí s postrekovačmi, voľného tlaku na „diktujúcom“ postrekovači a tlakovej straty v sieti v oblasti medzi privádzačom vody a „. diktujúci“ postrekovač.

Ryža. 1 Výpočtová schéma inštalácie postrekovača.

Hydraulické výpočty v sieti sú zhrnuté v tabuľke 1.

Tabuľka 1 Hydraulický výpočet inštalácie postrekovača

Účelom hydraulického výpočtu je zistiť prietok vody na hasenie, priemery rozvodov, prívodných a prívodných potrubí a požadovaný požadovaný tlak a prietok pre čerpací agregát.

Hydraulický výpočet sa vykonáva podľa technických údajov uvedených v ( Hydraulický okruh výpočet parametrov)

Parametre inštalácie hasiaceho zariadenia nákupné centrum a ďalšie priestory v priestoroch pod tribúnami prijaté v súlade s požiadavkami STU:

- priestory objektu patria do I. skupiny priestorov;

- intenzita závlahy - 0,12 l / (s m 2);

- minimálna plocha pre výpočet prietoku vody - 120 m 2;

- trvanie dodávky vody - 60 min;

- maximálna plocha chránená jedným postrekovačom - 12 m 2;

- spotreba vody na vnútorné hasenie objektu z požiarnych hydrantov je 2 prúdy s prietokom každého min. 5 l/s.

Pracovná dokumentácia zabezpečuje protipožiarnu ochranu automatickým vodným hasiacim zariadením s RA1325 Spoľahlivé postrekovače s faktorom výkonu 0,42.

Na hlavnej potrubnej sieti sa počíta s osadením požiarnych hydrantov na prívodné a rozvodné potrubia s priemerom DN 65. Usporiadanie požiarnych hydrantov je robené s prihliadnutím na zavlažovanie každého bodu chráneného areálu dvoma prúdmi s kompaktným výška trysky minimálne 12 m pre priestory budovy. Zároveň je prietok z jedného požiarneho hydrantu minimálne 5,2 l/s a požadovaný tlak na požiarnom hydrante je minimálne 19,9 m vody. čl. (podľa tabuľky 3 SP10.13130.2009).

Potrubia hasiaceho zariadenia sú vyrobené z elektricky zváraných a vodovodných plynovodov podľa GOST 10704-91 a GOST 3262-75 rôznych priemerov.

Zdrojom zásobovania studenou vodou projektovaného objektu je projektovaný privádzač. Tlak v existujúcej vodovodnej sieti je 2,6 atm. (26,0 m).

Predpokladaná plocha pre stanovenie parametrov čerpacej stanice hasiaceho zariadenia bola odobratá na kóte +21,600 (6.NP), umiestnenie rozvodného potrubia na kóte +28,300 (pod stropom) s montážnou polohou postrekovačov zvisle nahor. Úsek bol prijatý do výpočtu z dôvodu, že je najvzdialenejší, slepý a vysoko vyvýšený v porovnaní s ostatnými úsekmi tohto úseku.

Vnútorné požiarne vodovodné potrubie je vyhotovené kombinované s hasiacim hasiacim zariadením s postrekovačom, spoločnou čerpacou skupinou.

Pre stanovenie parametrov čerpacej stanice hasiaceho zariadenia bolo prijaté umiestnenie základne pre požiarne čerpadlá na kóte -0,150 (1.NP).

Maximálna vzdialenosť medzi postrekovačmi je 2,7-3,0 m (vo forme štvorca, s ohľadom na technické požiadavky a schému zavlažovania, alebo obdĺžnikového tvaru pri dodržaní pokrytia zavlažovania). Priemer kruhu chráneného jedným zavlažovačom je 4,0 m, respektíve jeden zavlažovač ochráni plochu 12,5 m2.

Voľná ​​výška v najvzdialenejšom a vysoko položenom postrekovači musí byť najmenej 12 m (0,12 MPa). Spotreba cez diktovací postrekovač
Qmin \u003d k√ H \u003d 0,42√12 \u003d 1,455 l / s.

Na chránenej ploche 120 m2 je potrebných najmenej 16 (120 / (2,76 * 2,76)) postrekovačov, minimálna intenzita zavlažovania je 0,12 l / (sm 2), potom by mal byť prietok vody každého postrekovača: l / s , kde m 2 je závlahová plocha, je počet postrekovačov, l / (s m 2) je štandardná intenzita závlahy.

Hydraulický výpočet automatického hasiaceho systému

Výpočet sa robí pre slepý nesymetrický obvod.

Hydraulický výpočet pre výber monoblokovej čerpacej jednotky bol vykonaný v súlade s prílohou B k SP 5.13130.2009.

Hlavné ukazovatele hydraulického výpočtu sú uvedené v tabuľke 1.

Tabuľka 1 Hydraulický výpočet

Intenzita zavlažovania chráneného územia s prihliadnutím na zavlažovanie zóny postrekovača spolu so susednými postrekovačmi podľa výsledkov výpočtov bola získaná i=0,318 l/(s m2), čo poskytuje požadovanú intenzitu i=0,12. l/(s m2).

Výkon monoblokovej čerpacej jednotky pri el. -0,150 v miestnosti G.1.79 (Čerpadlo VPT) 1.NP je prevzaté z podmienky, že hlavné požiarne čerpadlo zabezpečuje prietok vody Q » 137,5 m3/h a prívodný tlak H = 46,0 m (tento údaj je z grafu čerpadlo Q-H), pomocné čerpadlo je prispôsobené s prietokom vody Q » 5,45 m3/h a prívodným tlakom H=54,4 m.

Tento výpočet si môžete stiahnuť zadarmo (pre osobné použitie):

• výpočet vo formáte Word -
• základná návrhová schéma vo formáte PDF -

Informácie na stránke sú duševné vlastníctvo. Prosím, nešírte ho na iné stránky.

Stanovenie prevádzkových parametrov systému.

Hydraulický výpočet zavlažovacej siete je zameraný na určenie prietoku vody, ako aj na určenie požadovaného tlaku na prívodoch vody a najhospodárnejších priemerov potrubí.
Podľa NPB 88-2001* je potrebné množstvo vody na uhasenie požiaru:

Q=q*S, l/s

kde q - požadovaná intenzita zavlažovania, hp/m2;
S - plocha na výpočet spotreby vody, m.

Skutočná spotreba hasiacej látky sa určuje na základe technické údaje zvolený typ postrekovača, tlak pred ním, podmienky na usporiadanie požadovaného počtu postrekovačov na ochranu vypočítanej plochy vrátane toho, či je potrebné inštalovať postrekovače pod technologické zariadenia, plošiny alebo ventilačné kanály, ak bránia zavlažovaniu chránený povrch. Predpokladaná plocha je akceptovaná v súlade s NPB 88-2001 v závislosti od skupiny priestorov.
Mnoho projektantov pri určovaní skutočného prietoku vody buď berie ako návrhový prietok minimálny požadovaný prietok, alebo pri dosiahnutí požadovaného množstva hasiacej látky zastaví výpočet.
Chyba je v tom, že týmto spôsobom nie je zabezpečené zavlažovanie celej normatívnej výpočtovej plochy s požadovanou intenzitou, nakoľko systém nepočíta a nezohľadňuje skutočnú činnosť postrekovačov na výpočtovej ploche. V dôsledku toho sú priemery hlavného a prívodného potrubia nesprávne určené, sú zvolené čerpadlá a typy riadiacich jednotiek.
Pozrime sa na vyššie uvedené na malom príklade.

Priestory je potrebné chrániť S=50 m2, s požadovanou intenzitou q=0,08 l/s*m2

Podľa NPB 88-2001* je potrebné množstvo vody na uhasenie požiaru: Q = 50 x 0,08 = 4 l/s.
Podľa bodu 6. Dodatok. 2 NPB 88-2001* je odhadovaný prietok vody Qd, l/s, cez postrekovač určený podľa vzorca:

kde k– koeficient výkonu postrekovača, prevzatý podľa technickej dokumentácie k výrobku, k = 0,47(pre túto možnosť); H- voľný tlak pred postrekovačom, H = 10 m.

Pretože nie je možné podrobne opísať hydraulický výpočet v objeme jedného článku, berúc do úvahy všetky potrebné faktory ovplyvňujúce prevádzku systému - lineárne a lokálne straty v potrubiach, konfiguráciu systému (kruh alebo slepá ulička), v tomto ako príklad budeme brať prietok vody ako súčet prietoku cez najvzdialenejší postrekovač.

Qf \u003d Qd * n,

kde n- počet postrekovačov umiestnených na chránenom území

Qf=1,49*8=11,92 l/s.

Vidíme, že skutočná spotreba Qph výrazne prevyšuje požadované množstvo vody Q, preto pre normálnu prevádzku systému so všetkými požadovanými podmienkami je potrebné zabezpečiť všetky možné faktory ovplyvňujúce prevádzku systému.

Automatická inštalácia postrekovacieho vodného hasiaceho zariadenia v kombinácii s požiarnymi hydrantmi.

Sprinklery a požiarne hydranty sú dva hasiace systémy, ktoré majú rovnaký účel, ale odlišnú funkčnú štruktúru konštrukcie, takže ich kombinácia spôsobuje určitý zmätok, pretože sa musíte riadiť rôznymi normatívne dokumenty vybudovať spoločný systém.
Podľa odseku 4.32 NPB 88-2001 * "V zariadeniach naplnených vodou postrekovačmi na prívodných potrubiach s priemerom 65 mm alebo viac je povolená inštalácia požiarnych hydrantov podľa SNiP 2.04.01-85 *."
Zvážte jednu z najbežnejších možností. S týmto príkladom sa často stretávame vo viacposchodových budovách, keď na želanie zákazníka a v záujme šetrenia kombinujú automatické hasiace zariadenie s sprinklerovým hasiacim zariadením s vnútorným systémom zásobovania požiarnou vodou.
Podľa článku 9.1 SNiP 2.04.01-85 * s počtom požiarnych hydrantov 12 alebo viac by sa mal systém považovať za prstencový. Kruhové siete musia byť pripojené k vonkajšej kruhovej sieti s minimálne dvoma vstupmi.

Chyby schémy na obrázku 2:
? Úseky prívodného potrubia do sekcií s viac ako 12 PC "A + B" a "G + D" sú slepé uličky. Podlahový prstenec nespĺňa požiadavky článku 9.1 SNiP 2.04.01-85*.
"Systémy domáce vodovodné potrubia studená voda treba vziať:
- slepá ulička, ak je povolená prestávka v prívode vody a s počtom požiarnych hydrantov do 12;
- kruhové alebo so slučkovými vstupmi s dvoma slepými potrubiami so slučkovými vstupmi s dvoma slepými potrubiami s odbočkami k spotrebiteľom z každého z nich na zabezpečenie nepretržitého zásobovania vodou.
Kruhové siete musia byť pripojené k vonkajšej kruhovej sieti s minimálne dvoma vstupmi.
P. 4,34. NPB 88-2001*: "Časť inštalácie sprinklerov s 12 alebo viacerými požiarnymi hydrantmi musí mať dva vstupy."
? Podľa bodu 4.34. NPB 88-2001*, „pre sprinklerové inštalácie s dvoma alebo viacerými sekciami, druhý vstup s ventilom môže byť vykonaný zo susednej sekcie. Úsek "A + G" nie je takým vstupom, pretože za ním je slepá časť potrubia.
? Požiadavky článku 6.12 sú porušené. SNiP 2.04.01-85*: počet prúdov dodávaných z jednej stúpačky presahuje štandardné hodnoty. "Počet prúdov dodávaných z každej stúpačky by nemal byť väčší ako dva."
Táto schéma je vhodná, ak je počet požiarnych hydrantov v sekcii sprinklerov menší ako 12.

Na Obrázok 3 každá sekcia sprinklerového zariadenia s viac ako 12 požiarnymi hydrantmi má dva vstupy, druhý vstup je vytvorený zo susednej sekcie (sekcia A + B, čo nie je v rozpore s požiadavkou ustanovenia 4.34 NPB 88-2001 *).
Stúpačky sú prepojené vodorovnými prepojkami, ktoré vytvárajú jeden prstenec, preto bod 6.12. SNiP 2.04.02-84 * "Počet prúdov dodávaných z každej stúpačky by sa nemal odoberať viac ako dva" nie je porušené.
Táto schéma znamená neprerušovanú dodávku vody do systému podľa I. kategórie spoľahlivosti.

Prívod vody pre automatické vodné hasiace zariadenie.

Hasiace systémy svojim účelom zaisťujú bezpečnosť osôb a bezpečnosť majetku, preto musia byť neustále v prevádzkyschopnom stave.
V prípade potreby inštalácie pomocných čerpadiel na systém je potrebné zabezpečiť ich zásobovanie elektrickou energiou a vodou s podmienkou neprerušovanej prevádzky, t.j. podľa I. kategórie spoľahlivosti.
Vodné hasiace systémy patria do kategórie I. Podľa článku 4.4 sú na systém kladené tieto požiadavky:
„Kategória I - je povolené znížiť dodávku vody pre potreby domácnosti a pitia najviac o 30 % odhadovanej spotreby a pre potreby výroby na limit stanovený havarijným plánom podnikov; trvanie poklesu ponuky by nemalo presiahnuť 3 dni. Prerušenie dodávky vody alebo zníženie dodávky pod stanovenú hranicu je povolené na čas odstavenia rezervných prvkov systému (zariadenia, armatúry, konštrukcie, potrubia atď.), Ale nie dlhšie ako 10 minút.
Jednou z chýb, ktoré sa v projektoch vyskytli, je, že automatické vodné hasiace zariadenie nie je zabezpečené pre I. kategóriu spoľahlivosti zásobovania vodou.
Vzniká v dôsledku skutočnosti, že položka 4.28. NPB 88-2001* uvádza „Napájacie potrubia môžu byť navrhnuté ako slepé uličky pre tri alebo menej riadiacich jednotiek“. Podľa tohto princípu dizajnéri často, keď je počet riadiacich jednotiek menší ako tri, ale je potrebná inštalácia protipožiarnych čerpadiel, je zabezpečená jedna pre vstup do hasiacich systémov.
Toto rozhodnutie nie je správne, keďže čerpacie stanice automatických hasiacich zariadení by mali byť zaradené do I. kategórie spoľahlivosti podľa pozn. 1 s. 7.1 SNiP 2.04.02-84 "Čerpacie stanice, ktoré dodávajú vodu priamo do siete protipožiarnej a kombinovanej hasičskej vody, by mali byť klasifikované ako kategória I."
Podľa článku 7.5 SNiP 2.04.02-84 „Počet sacích potrubí do čerpacej stanice, bez ohľadu na počet a skupiny inštalovaných čerpadiel, vrátane požiarnych čerpadiel, musí byť najmenej dva. Keď je jeden riadok vypnutý, zvyšok musí byť navrhnutý tak, aby preskočil celý návrhový tok čerpacie stanice I a II kategórie.
Na základe vyššie uvedeného je vhodné venovať pozornosť skutočnosti, že bez ohľadu na počet riadiacich jednotiek automatického hasiaceho zariadenia, ak je na systéme čerpacie zariadenie, musí byť zabezpečené podľa kategórie spoľahlivosti ja
Nakoľko v súčasnosti nie je projektová dokumentácia pred začatím stavebných a montážnych prác schválená orgánmi štátneho požiarneho dozoru, náprava chýb po dokončení montáže a odovzdaní objektu orgánom dozoru so sebou prináša neoprávnené náklady a zvýšenie čas uvedenia zariadenia do prevádzky.

S. Sinelnikov, Technos-M+ LLC